высота подпорных стен на участке снип

Сосед построил подпорную стену на моем участке

Я являюсь владельцем участка ИЖС. Сосед на соседнем участке выстроил монолитную бетонную стену высотой 3 м и отсыпал на своем участке грунт, т.е. поднял свой участок на 3 м. Свой участок я хочу продать, но уже три месяца не могу этого сделать. Всех пугает подпорная стена. Я почитал градостроительный план на свой участок. Там написано, что забор допускается возводить высотой до 1,8 м. Забор должен быть проветриваемым на высоту не менее 0,5 м от земли. Вся подпорная стена толщиной 35 см находится на моей территории. Еще в градплане указано, что изменять рельеф можно только с нотариально заверенного разрешения соседа. Сосед у меня ничего не спрашивал. Можно ли расценивать опорную стену как забор, есть ли какие-то нормативы на строительство подпорной стены и отсыпке участков?

В соответствии со ст. 260 Гражданского кодекса РФ лица, имеющие в собственности земельный участок, вправе продавать его, дарить, отдавать в залог или сдавать в аренду и распоряжаться им иным образом (ст. 209 ГК РФ) постольку, поскольку соответствующие земли на основании закона не исключены из оборота или не ограничены в обороте.

Пунктом 3 ст. 209 ГК РФ установлено, что владение, пользование и распоряжение землей и другими природными ресурсами в той мере, в какой их оборот допускается законом (ст. 129 ГК РФ), осуществляются их собственником свободно, если это не наносит ущерба окружающей среде и не нарушает прав и законных интересов других лиц.

Собственник земельного участка может требовать устранения всяких нарушений его прав, хотя бы эти нарушения и не были соединены с лишением владения (ст. 304 ГК РФ).

Земельные споры в соответствии с п. 1 ст. 64 Земельного кодекса РФ рассматриваются в судебном порядке.

Согласно п. 1 ст. 60 ЗК РФ в случае самовольного занятия земельного участка или его части нарушенное право на земельный участок подлежит восстановлению.

Действия, нарушающие права на землю граждан или создающие угрозу их нарушения, могут быть пресечены в том числе путем восстановления положения, существовавшего до нарушения права, и пресечения действий, нарушающих право или создающих угрозу их нарушения (п. 2 ст. 60 ЗК РФ).

Приведение земельных участков в пригодное для использования состояние при их загрязнении, других видах порчи, самовольном занятии, снос зданий, сооружений при самовольном занятии земельных участков или самовольном строительстве, а также восстановление уничтоженных межевых знаков осуществляется юридическими лицами и гражданами, виновными в указанных земельных правонарушениях, или за их счет (п. 3 ст. 76 ЗК РФ).

Одновременно в соответствии с п. 1 ст. 62 ЗК РФ могут быть взысканы убытки, причиненные нарушением прав собственников земельных участков, которые подлежат возмещению в полном объеме, в том числе упущенная выгода, в порядке, предусмотренном гражданским законодательством.

Кроме этого, в соответствии со ст. 2 Градостроительного кодекса РФ строительство зданий, строений и сооружений, к которым относится опорная стена и (или) ограждение, должно выполняться на основе документов территориального планирования, правил землепользования и застройки и документации по планировке территории.

Согласно ст. 43 Правил землепользования и застройки городского округа Новороссийск, утвержденных решением городской Думы муниципального образования город Новороссийск от 23.12.201 № 4394, в зоне застройки индивидуальными жилыми домами с приусадебными участками установлены следующие требования.

Изменение общего рельефа участка, осуществляемое путем выемки или насыпи, ведущее к изменению существующей водоотводной (дренажной) системы, к заболачиванию (переувлажнению) смежных участков или нарушению иных законных прав их владельцев, не допускается. При необходимости изменения рельефа должны быть выполнены мероприятия по недопущению возможных негативных последствий.

Изменение рельефа земельного участка допускается при наличии письменного согласия правообладателей соседних земельных участков, подпись которых должна быть удостоверена нотариально.

Требования к ограждению земельных участков:

высота ограждения земельных участков должна быть не более 1,8 ;

ограждения между смежными земельными участками должны быть проветриваемыми на высоту не менее 0,5 м от уровня земли.

Допускается устройство функционально оправданных участков сплошного ограждения (в местах интенсивного движения транспорта, размещения септиков, мусорных площадок и проч.).

Проектные и строительные работы следует вести в соответствии с установленными параметрами разрешенного строительства (реконструкции), а также требованиями технических регламентов, строительных норм и правил, других нормативных документов действующих на территории Российской Федерации.

Допускается отклонение от предельных параметров разрешенного строительства объектов капитального строительства и размеров земельных участков в установленном Градостроительным кодексом порядке при предоставлении соответствующего обоснования (предоставлении расчета, выполненного проектной организацией на основании требований технических регламентов, строительных норм и правил, других нормативных документов, действующих на территории Российской Федерации).

Контроль за соблюдением субъектами градостроительных отношений положений и требований, содержащихся в соответствующих нормативных правовых актах Краснодарского края и муниципальных нормативных правовых актах по вопросам градостроительной деятельности, и в соответствующих документах территориального планирования, региональных и местных нормативах градостроительного проектирования, документации по планировке территории, названных правилах землепользования и застройки, а также градостроительных регламентах разрешенного использования земельных участков, планируемых для размещения объектов капитального строительства регионального и местного значения, согласно ст. 40 Правил землепользования и застройки осуществляет уполномоченный орган администрации муниципального образования города Новороссийск.

В соответствии с п. 2 ст. 40 Правил землепользования и застройки уполномоченные органы администрации муниципального образования город Новороссийск в целях осуществления контрольных мероприятий вправе:

производить с согласия правообладателей наружный и внутренний осмотр объектов недвижимости, получать от правообладателей недвижимости необходимую информацию, знакомиться с документацией, относящейся к использованию и изменению объектов недвижимости;

обращаться в государственные органы и органы местного самоуправления с заявлениями об отмене принятых незаконных решений;

обращаться в суд с заявлением о сносе объектов капитального строительства, построенных с нарушением требований законодательства, технических регламентов, градостроительной документации;

направлять в установленном порядке материалы, свидетельствующие о нарушении законодательства в области градостроительной деятельности, для привлечения к административной ответственности должностных, физических и юридических лиц, виновных в соответствующих нарушениях;

осуществлять муниципальный земельный контроль за использованием земель городского округа;

осуществлять иные полномочия по контролю, не противоречащие законодательству.

Таким образом, в целях восстановления нарушенного права вы можете также обратиться в уполномоченный орган администрации муниципального образования город Новороссийск.

Источник

Какие нормы по строительству подпорной стены? Участок находится под уклоном.

Какие нормы по строительству подпорной стены? Участок находится под уклоном. И мы хотим выровнять его, насыпав земли. Поставить подпорную стену между нами и соседями. Но соседи против этой стены и против что бы мы на свой участок сыпали землю.

Ответы на вопрос:

Вам сделают расчеты проектировщики. Обратитесь в проектную организацию. Получите разрешение в администрации (ст. 51 Курск РФ)

Если соседи против, они могут обратиться в суд с иском в порядке ст. 304 ГК РФ. Никакого разрешения на строительства стен и подпорок в данном случае не требуется. Поэтому стройте, но постарайтесь не затемнить участок соседей, т.к. в противном случае у них действительно будет повод в суде требовать снести Вашу стену и убрать насыпь.

Какие нормы по строительству подпорной стены?

Планировка зданий малоэтажной застройки городских и сельских поселений должна соответствовать выполнению требований, в частности:

На территориях с застройкой усадебными, одно-, двухквартирными домами расстояние от окон жилых комнат до стен дома и хозяйственных построек (сарая, гаража, бани), расположенных на соседних земельных участках, должно быть не менее 6 м (п. 5.3.8 СП 30-102-99);

— допускается блокировка хозяйственных построек на смежных приусадебных земельных участках по взаимному согласию домовладельцев с учетом требований, приведенных в обязательном приложении 1 (п. 2.12 СНиП 2.07.01-89).

1. Расстояния между жилым домом и хозяйственными постройками, а также между хозяйственными постройками в пределах одного земельного участка (независимо от суммарной площади застройки) не нормируются (п. 9 СНиП 2.07.01-89)

Однако, истица ставила вопросы в своем исковом заявлении по качеству возведения подпорной стенки, а не по качеству возведения дома № 91/2 по ул. Ватутина, но проектная документация по возведению подпорной стенки, отсутствует. Поэтому данное утверждение ответчика, считаю неверным.

В основу решения суд 1-ой инстанции положил заключение эксперта № 304 от 15.06.2012 г.-строительно – технической экспертизы по гражданскому делу.

Заключение эксперта не может служить достоверным доказательством, в силу п. 3 ст. 86 ГПК РФ, заключение эксперта для суда необязательно и оценивается судом по правилам, установленным в статье 67 ГПК РФ.

В исследовательской части эксперта по 1;2;3 вопросу, указано:

Исследованию подлежит уровень земли смежных земельных участков и забор, разделяющий эти земельные участки, расположенные по адресам: г. Ульяновск, ул. Ватутина, д. №93/1 А и №91/2. (Не совсем понятно, почему не дается определение опорной бетонной стенки).

— смежные участки разделены забором, имеют разный уровень земли, при этом перепад высот составляет от 0,47 м (вдоль ул. Ватутина) до 1,0 м (вдоль тыльной границы участка д. №93 – вдоль «Г 2» и «Г 1»). (почему забор установлен на бетонной подпорной стенке?).

— участок дома №91, смежный с участком д.№93, имеют уклоны покрытия от дома в сторону участка д. №а, 93, с отводом поверхностных вод по асфальтовому покрытию вдоль бетонных бордюров, установленных у заборов из профнастила имеющему уклон в сторону ул. Ватутина.-забор представляет собой сооружение из вертикальных металлических стоек (из труб) с с металлическими продольными прогонами (2 ряда), с обшивкой их листами профилированного настила с полимерным покрытием. Крепление профнастила к прогонам и крепление прогонов к стойкам выполнено со стороны участка д/в №91. Стойки забетонированы в опорную бетонную стойку шириной 0,25 м., при этом верх бетона возвышается над уровнем земли участка №93 – на 0,47 м. (вдоль ул. Ватутина).-1,1 м. (Непонятно, почему указаны разные цифры: до 1,0 м., а далее 1,1 м

— не соответствует нормативным требованиям п.2.4. СН 441-72* в части превышения высоты (25 м. вместо 2.0 м.) – забор из окрашенного профлиста высотой до 2.5 м. по межевой границе. Однако, в выводах указанное превышение высоты забора, отсутствует.

Также не дана оценка действиям судебного эксперта по не отражению в своих исследованиях произведенного замера по глубине заложения фундамента подпорной стенки равного 0,2 метра, сделанного при свидетелях в присутствии истца. Данный замер должным образом характеризует качество изготовления подпорной стенки.

Эксперт по данному вопросу не дал полного анализа в своих исследованиях на соответствие СНиП качеству возведенной подпорной стенки, а именно глубине заложения фундамента подпорной стенки и её толщине. Такие данные как замер заложения фундамента, который был сделан экспертом при свидетелях, отсутствует в его исследованиях и он не соответствует требованиям СНиП. Он указал только соответствие расстоянию подпорной стенки от межевой границы, проведя анализ соответствия совсем по другим нормативным документам, и привел замер её высоты с высотой грунта, где явно занизил высоту грунта, указав её менее 1 метра, а именно 0,9 метра. Высота грунта в данном месте произведенного замера составляет 1,05 метра при указанной высоте стенки 1,1 метра. Так как грунт насыпан полностью по высоте стенки, как говорят под завязку. А далее по участку истицы высота доходит до 1,2 метра. Эксперт по неизвестным причинам не явился в судебное заседание, несмотря на то, что представителем истца, он заявлялся для его привлечения в качестве свидетеля, в связи с возникшими вопросами к нему. В связи с этим, я считаю суд принял неверное решение по вопросу качества изготовления возведенной подпорной стенки.

В суде, как усматривается из протокола судебного заседания, представителем истца было озвучено, что глубина заложения фундамента подошвы подпорной стены, является недостаточным и вследствие этого вода поступает в сарай истицы и потолок погреба по горизонтальному верхнему естественному уровню грунта расположенного рядом с искусственно созданной ответчиком возвышенности, из навезенного грунта со строительными отходами, где скапливается, затем постепенно выдавливается под своим весом в нижние слои, расположенные на уровне естественного ландшафта соседей.

Таким образом, возражения ответчика на исковое заявление, в части, что в настоящий период вода с крыши сооружений Г 3 и Г 4 принадлежащих Игониной А.М. падает именно на наш земельный участок и именно несоответствие СП хозпостроек (сооружений) Г 3 и Г 4 может способствовать накапливанию атмосферных осадков между забором жилого дома по ул. Ватутина 91/2 и сооружениями Г 3 и Г 4 истицы, атмосферные осадки, попадая на огороженный участок отводится в соответствии с техническим условиям №22, выданным МУП «Ульяновскдорремсервис», подтвержденным судом 1-ой инстанции на основании вышеуказанного, считаю несостоятельными.

Иск подлежит удовлетворению и в том случае, когда истец докажет, что имеется реальная угроза нарушения его права собственности или законного владения со стороны ответчика (Постановление Пленума Верховного Суда РФ N 10, Пленума ВАС РФ N 22 от 29.04.2010 «О некоторых вопросах, возникающих в судебной практике при разрешении споров, связанных с защитой права собственности и других вещных прав»).

Источник

Справочное пособие к СНиП 2.09.03-85. Проектирование подпорных стен и стен подвалов

7.5. При одностороннем загружении подвала временной нагрузкой реакцию R₂ следует определять по формуле

k₁ = k₀Е_bI_h/E ¢ , (83)

7.6. При наличии конструкций, препятствующих повороту фундамента (сплошная фундаментная плита, перекрестные ленты фундамента для внутреннего каркаса и т.п.), коэффициент k в формулах (78) и (82) следует принимать равным нулю, для конструкций, препятствующих смещению перекрытия подвала, а также при симметричном загружении подвала временной нагрузкой коэффициент k₁ в формуле (82) следует принимать равным нулю.

7.7. Расчет устойчивости стен подвала против сдвига производится из условия (15) для значения b = 0.

Удерживающую силу F_sr следует определять по формуле (19), а сдвигающую силу F_sa в уровне подошвы фундамента по формуле

7.8. Если устойчивость стен подвала против сдвига (условие 15) не обеспечивается принятыми размерами фундамента, необходимо предусматривать мероприятия, препятствующие сдвигу, например устройство распорок и др.

7.9. Расчет прочности грунтового основания производится из условия (26). В этом случае равнодействующая вертикального давления грунта F_v определяется при загружении временной нагрузкой пролета перекрытия подвала, примыкающего к стене, по формуле

7.10. При наличии мероприятий, препятствующих сдвигу фундамента, угол наклона равнодействующей внешней нагрузки к вертикали d ₁ в уровне подошвы фундамента при расчете прочности грунтового основания принимается равным нулю.

7.11. Момент в уровне подошвы фундамента относительно оси, проходящей через центр тяжести подошвы фундамента, следует определять по формуле

7.12. Расчетные усилия в стенах подвала определяются по следующим формулам:

пролетный момент на расстоянии у_с от верхней опоры

расстояние от верхней опоры до максимального пролетного момента

— (89)

поперечная сила в пролете на расстоянии у_с от верхней опоры

поперечная сила в нижнем сечении стены

изгибающий момент в нижнем сечении стены

В формулах (88)-(92) поперечная сила в верхнем сечении стены Q_в = R.

7.13. При неполной эпюре интенсивности горизонтального давления грунта по высоте стены подвального помещения и несмещаемом перекрытии (см. рис. 14) реакция в уровне низа перекрытия R определяется по формуле

(93)

(94)

Сдвигающую силу F_sa и изгибающий момент М₀ в уровне подошвы следует определять по формулам:

7.14. Расчетные усилия в конструктивных элементах подвала (ригелях, колоннах, плитах перекрытия, фундаментах и т.п.) следует определять по известным правилам строительной механики.

7.15. Расчет оснований при деформациях производит по п. 6.14.

7.16. Расчетное сопротивление грунта основания R, кПа, определяется по формуле

, (97)

8. РАСЧЕТ ПОДПОРНЫХ СТЕН И СТЕН ПОДВАЛОВ С УЧЕТОМ СЕЙСМИЧЕСКИХ ВОЗДЕЙСТВИЙ

8.1. Подпорные стены и стены подвалов в районах с сейсмичностью 7 и более баллов должны проектироваться с учетом требований главы СНиП II-7-81 «Строительство в сейсмических районах».

8.2. Интенсивность горизонтального давления грунта от собственного веса и от равномерно распределенной нагрузки q, расположенной на поверхности призмы обрушения, следует определять по формулам разд. 5, при этом коэффициент горизонтального давления грунта при сейсмическом воздействии l * следует определять по формулам:

При расчете подпорных стен и стен подвалов произведение АК₁ следует принимать равным 0,04, 0,08 и 0,16 при расчетной сейсмичности соответственно 7, 8 и 9 баллов.

8.3. Пассивное сопротивление грунта с учетом сейсмического воздействия E*_r определяется по формуле

Высота железобетонных подпорных стен не ограничивается.

8.5. При расположении оснований смежных секций подпорной стены в разных уровнях перепад от одной отметки основания до другой должен производиться уступами с отношением высоты к длине уступа не более 1 : 2.

8.6. При сооружении подпорных стен из вертикальных сборных элементов по верху стены следует предусматривать монолитный железобетонный пояс на всю длину секции.

8.7. Подпорные стены следует разделять сквозными вертикальными швами на секции длиной не более 15 м с учетом размещения каждой секции на однородных грунтах.

9. РАСЧЕТ ПОДПОРНЫХ СТЕН И СТЕН ПОДВАЛОВ НА СДВИГ В СЛОЖНЫХ ГИДРОГЕОЛОГИЧЕСКИХ УСЛОВИЯХ

9.1. В сложных инженерно-геологических условиях (при наличии слабых прослоек или ослабленных зон в грунте, наличии грунтовых вод и др.) и при значительных нагрузках на примыкающей к подвалу территории общая устойчивость стены должна быть подтверждена расчетом на сдвиг по круглоцилиндрической поверхности.

9.2. При расчете стен подвалов центр вращения принимается в точке пересечения стены и низа перекрытия подвала. Рассматривается устойчивость грунтового массива (вместе с конструкциями), ограниченного поверхностью земли, полом подвала, стеной и дугой некоторой окружности, проведенной из принятого центра вращения (рис. 15).

Рис. 15. Расчетная схема для определения устойчивости стены подвала против сдвига по круглоцилиндрическим поверхностям

9.3. Для расчета стен подвалов рассматриваемый участок разбивается параллельными отрезками: вертикальными (без учета сейсмичности) и направленными по угол w к вертикали (с учетом сейсмичности района).

Устойчивость против сдвига по рассматриваемой кривой считается обеспеченной, если при учете сейсмического воздействия и фильтрационного давления грунтовых вод удовлетворяется следующее условие:

(102)

, (103)

, (104)

9.4. При расчете на сдвиг по круглоцилиндрической поверхности коэффициенты надежности по нагрузке для грунта и конструкций принимаются равными n = 1. Определение сил g_i производят исходя из расчетного значения объемного веса g _Ii грунта, слагающего соответственно i-й элемент.

Расчет следует выполнять, выявляя (при необходимости используя повторные попытки) наиболее опасную кривую, для которой значения левой части условия (102) принимают минимальными.

При расчете круглоцилиндрическую кривую следует проводить через край фундамента или ниже него, пересекая слабый слой грунта, охватывая область повышенных нагрузок, а также учитывая другие особенности участка.

10. КОНСТРУКТИВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ

10.2. Предварительный размер подошвы уголковой подпорной стены может быть установлен в зависимости от интенсивности равномерно распределенной нагрузки, расположенной на поверхности призмы обрушения, нормативного угла внутреннего трения грунта j n и высоты стены h (рис. 16).

Рис. 16. Графики для предварительного подбора размера подошвы уголковых подпорных стен

10.5. Основные размеры подпорных стен (общую высоту, ширину подошвы) следует назначать, как правило, кратными 300 мм.

Размеры толщины элементов стены и подошвы назначаются кратными 20 мм.

10.7. При наличии в основании стены слабых грунтов с расчетным сопротивлением 100-200 кПа (1-2 кгс/см 2 ) либо пучинистых глинистых грунтов при глубине промерзания, равной или большей, чем заглубление фундаментной плиты, основанием должна служить песчаная или щебеночная подушка. Грунт естественного залегания вынимается на глубину не менее 600 мм от подошвы стены и заменяется песком или щебнем. Песок отсыпается слоями, поливается водой и утрамбовывается.

Подушку следует выполнять в котловане с предельно крутыми откосами. Размеры подушки должны быть больше соответствующих размеров подошвы на 400 мм (по 200 мм в каждую сторону) при засыпке песком и на 600 мм (по 300 мм в каждую сторону) при засыпке котлована щебнем.

10.8. Под подошвой монолитной стены следует устраивать выравнивающую бетонную подготовку толщиной 100 мм, которая должна выступать за грань подошвы не менее чем на 100 мм.

Сборные фундаментные плиты следует устанавливать на подготовленное основание в виде утрамбованного в грунт щебня. Толщина слоя щебня должна приниматься не менее 100 мм и выступать за грани подошвы не менее чем на 150 мм.

10.9. При наличии в основании слабых грунтов (при соответствующем обосновании) может быть выполнено искусственное основание в виде свайного ростверка и т. д.

10.10. В продольном направлении подошву подпорной стены следует принимать горизонтальной или с уклоном не более 0,02. При большем уклоне подошва выполняется ступенчатой.

В поперечном направлении подошву подпорной стены следует принимать горизонтальной или с уклоном в сторону засыпки не более чем 0,125.

10.11. Конструкции подпорных стен должны быть разделены на всю высоту (включая фундаменты) температурно-усадочными швами.

При наличии в основании подпорной стены неоднородных грунтов расстояния между швами должны быть уменьшены с таким расчетом, чтобы подошва фундамента каждого отсека опиралась на однородный грунт.

Расстояние между швами допускается увеличивать при проверке конструкции расчетом.

Швы в монолитных бетонных и железобетонных подпорных стенах выполняются путем постановки в тело конструкции просмоленной доски. Ширина швов принимается равной 30 мм.

10.12. Обратную засыпку пазух подпорных стен следует производить дренирующими грунтами (песчаными или крупнообломочными).

Рис. 17. Габариты приближения рамповых подпорных стен (размеры в скобках даны для железных дорог узкой колеи)

Рис. 18. Габариты приближения железнодорожного пути до выступающих частей подпорных стен

Грунты засыпки необходимо трамбовать послойно до тех пор, пока величина коэффициента уплотнения k_у будет не менее 0,95.

Не допускается применять для обратных засыпок тяжелые и пластичные глины, а также грунты, содержащие более 5% по весу органических и растворимых включений.

10.13. Высота подпорных стен для грузовых рамп автомобильного транспорта со стороны подъезда автомобилей должна быть равной 1200 мм от уровня поверхности проезжей части дороги или погрузочно-разгрузочной площадки (рис. 17).

10.14. Высота подпорных стен для грузовых и пассажирских рамп железнодорожного транспорта от уровня головки рельсов должна быть равной 1100 мм для колеи 1520 мм и 750 мм для колеи 750 мм.

Горизонтальное расстояние от оси ближайшего железнодорожного пути до наружного края рампы должно быть равно 1920 мм и 1370 мм соответственно для железнодорожной колеи шириной 1520 мм и 750 мм.

10.15. В насыпях на прямых участках минимальное расстояние от оси ближайшего железнодорожного пути до верха наружной грани подпорной стены следует принимать не менее 2,5 м (рис. 18).

10.16. В выемках на прямых участках минимальное расстояние от оси ближайшего железнодорожного пути до выступающих частей подпорной степи на уровне подошв шпал и выше должно быть не менее 3,1 м.

10.17. На кривых участках минимальные расстояния от оси ближайшего железнодорожного пути до подпорной стены необходимо увеличить в соответствии с табл. 9.

10.20. При возможности хождения людей по поверхности засыпки и непосредственной близости к стенке необходимо устраивать ограждение высотой 1 м, рассчитанное на сосредоточенное горизонтальное усилие 0,7 кН.

10.21. При расположении автодорог вдоль подпорной стены у стен следует предусматривать тротуар шириной не менее 750 мм с колесоотбойным брусом (барьером) высотой не менее 0,4 м.

В качестве колесоотбойного бруса рекомендуется применять сборные или монолитные железобетонные элементы.

10.22. Поверхность подпорных стен, обращенная в сторону засыпки, должна быть защищена гидроизоляцией. Допускается применение окрасочной гидроизоляции с битумными растворами или мастиками в соответствии с нормативными документами.

10.23. При расположении подпорных стен вне здания следует предусматривать устройство со стороны подпора грунта пристенного дренажа (рис. 19).

В водоупорных грунтах в основании дренажа следует устраивать подготовку из жирной глины толщиной 200 мм с уклоном 0,05 в сторону стены. Пристенный песчаный дренаж толщиной 300 мм выполняется из песка средней крупности.

10.24. На косогорных участках для отвода атмосферных вод за тыльной гранью подпорной стены должен быть предусмотрен водоотводный кювет.

10.25. Для защиты лицевой поверхности подпорной стены от подтеков ливневой воды, особенно для стен, расположенных на косогорных участках, следует предусматривать устройство козырька со “слезником” или установку карнизных блоков (рис. 20).

Рис. 19. Схема дренажа

Рис. 20. Устройство карниза стены

10.26. Работы по антикоррозионной защите закладных и соединительных металлических элементов, а также анкерных тяг следует проводить в соответствии с действующими нормативными документами.

10.27. Армирование подпорных стен следует производить унифицированными арматурными сетками по ГОСТ 23279-85 “Сетки арматурные для железобетонных конструкций и изделий”.

10.28. Армирование монолитных консольных подпорных стен уголкового профиля производится самонесущими пространственными блоками, собираемыми из плоских сеток (рис. 21).

При необходимости устройства шва бетонирования (в месте сопряжения подошвы и стенки) армирование осуществляется пространственными армокаркасами с установкой в месте шва дополнительных стыковых сеток.

10.29. Армирование монолитных подпорных стен может быть осуществлено отдельными стержнями (рис. 22).

В монолитных фундаментных плитах при отсутствии бетонной подготовки защитный слой бетона для нижней рабочей арматуры должен быть не менее 70 мм.

Рис. 21. Схема армирования подпорной стены самонесущими арматурными блоками

Рис. 22. Схема армирования монолитной подпорной стены отдельными стержнями

10.31. Глубина заделки растянутых стержней сборных вертикальных элементов в паз фундамента должна быть не менее 25 диаметров рабочих стержней для арматуры класса А-III и не менее 20 диаметров для арматуры класса А-II. Кроме того, глубина заделки панели в паз должна быть не менее 1,5 толщины панели.

Глубину заделки растянутых рабочих стержней в паз допускается уменьшать до 15 диаметров при условии приварки к концам продольной арматуры двух анкерующих стержней диаметром не менее половины диаметра рабочих стержней и расположенных на расстоянии не менее 100 мм один от другого.

Для осуществления подливки и рихтовки лицевых плит глубину паза следует принимать на 50 мм больше глубины заделки панели.

10.32. Петлевые стыки (рис. 23) при сопряжении отдельных элементов, в зависимости от принятой конструкции, могут воспринимать либо только осевое растяжение (для присоединения дополнительной анкерной плиты с целью повышения несущей способности стены на сдвиг), либо внецентренное растяжение или изгибающие моменты (для сопряжения лицевых и фундаментных плит).

10.33. Петлевые выпуски по расположению и диаметру должны соответствовать требуемой по расчету арматуре стыкуемого элемента, а также требованию п. 10.34.

Минимальный диаметр загиба петли и соответственно диаметр бетонного ядра D_min определяется расчетом, исходя из условия

Кроме того, диаметр петли и бетонного ядра D должен быть не менее расстояния между растянутой и сжатой арматурой, т. е. петля должна огибать все расчетное сечение.

10.34. Расстояние в осях между соседними петлями должно быть не более 2D_min.

В бетонном ядре должны быть установлены продольные стержни с диаметром арматуры петли не менее 0,5d_n.

Площадь сечения всех продольных стержней в бетонном ядре А_а,я должна удовлетворять условию

Количество стержней в бетонном ядре должно быть не менее 4 в стыке, работающем на осевое растяжение, и не менее 6 в стыке, работающем на изгиб или внецентренное растяжение.

Для стыка, работающего на восприятие изгибающего момента, длина прямолинейного участка l_n должна быть не менее 5d_n.

При устройстве петлевых стыков необходимо тщательно обработать торцовые бетонные поверхности сопрягаемых элементов насечкой с очисткой и промывкой их водой, а также предусмотреть установку в зоне стыка дополнительных поперечных стержней, привариваемых к петлевым выпускам (рис. 24).

Рис. 23. Конструкция петлевых стыков

Рис. 24. Установка дополнительных поперечных стержней в зоне петлевого стыка

Рис. 25. Типы наружных стен подвалов

Марка бетона стыка должна быть не ниже марки бетона сопрягаемых элементов.

10.35. Наружные стены подвалов могут выполняться из бетонных блоков, сборных железобетонных панелей, монолитного бетона и железобетона (рис. 25). Массивные подпорные стены из сборных блоков или монолитного бетона применяются при небольшой глубине подвала (до 3м) и небольшой нагрузке (до 10 кПа) на прилегающей территории.

Стены из вертикальных сборных железобетонных панелей, опертых на перекрытие, применяются в подвалах при значительных нагрузках на пол цеха, например в цехах заводов черной металлургии, и при большом заглублении подвалов. Стены из сборных железобетонных плит, располагаемых горизонтально и опирающихся на фундаменты колонн зданий, используют главным образом в многоэтажных промышленных зданиях каркасного типа.

Рис. 26. Пример конструктивного решения

Рис. 27. Пример конструктивного решения подвального помещения с техническим этажом

10.36. Наибольшее распространение в промышленном строительстве получили конструктивные решения подвалов в виде каркасной схемы с вертикальными плоскими стеновыми панелями и опирающимися на них ребристыми плитами. В многопролетных подвалах применяются сборные железобетонные ригели и прямоугольные колонны.

Рис. 28. Пример решения температурно-усадочного шва

Примеры конструктивного решения одноэтажных и двухэтажных подвалов в таком исполнении приведены на рис. 26 и 27.

10.37. Монтажные и эксплуатационные проемы в перекрытиях подвальных помещений должны быть прямоугольными. Монтажные проемы следует перекрывать съемными плитами в уровне верха конструкции перекрытия подвала, имеющими предел огнестойкости такой же, как перекрытие. Эксплуатационные проемы следует перекрывать съемными плитами в уровне отметки чистого пола цеха.

10.38. Полы подвальных помещений следует предусматривать с уклоном к трапам (приямкам) канализации с обособленной системой отвода воды. Непосредственное соединение приямков с ливневой и другими типами канализации запрещается.

10.39. Подвальные помещения при наличии подземных вод должны быть защищены гидроизоляцией от проникания воды в соответствии с требованиями действующих нормативных документов.

В качестве основной меры защиты следует предусматривать пластовые дренажи под всем полом подвала.

При отсутствии подземных вод поверхность конструкций, обращенных в сторону засыпки, должна быть покрыта окрасочной гидроизоляцией или битумной мастикой.

10.41. Обратную засыпку пазух котлована следует производить с двух противоположных сторон подвала с перепадом по высоте не более 1 м. Уплотнение засыпки следует производить согласно требованиям нормативных документов с коэффициентом уплотнения k_у не менее 0,95.

Пример 1. Расчет массивной подпорной стены

Расчетные характеристики грунта основания:

g ₁ = 18,9 кН/м 3 ; g _II = 18 кН/м 3 ;

Расчетные характеристики грунта засыпки:

g¢ ₁ = 18 кН/м 3 ; g¢ _II = 17 кН/м 3 ;

Требуется проверить принятые размеры подошвы подпорной стены и определить усилия в сечении 1-1. Расчет ведем на 1 м длины стены.

Таблица значений тригонометрических функций приведена в прил. 3.

Определяем интенсивность давления грунта на конструкцию стены. Сползание призмы обрушения со стороны стены условно принимаем под углом e к вертикали при угле трения по контакту сползания d = j¢ ₁.

Интенсивность горизонтального активного давления грунта от собственного веса на глубине у = h = 4,2 м определяем по формуле (1)

Интенсивность горизонтального давления грунта от равномерно распределенной нагрузки определяем по формуле (9)

По табл. 3 прил. 2 при d = j¢ 1 = 26 ° l = 0,38.

Расчет устойчивости положения стены против сдвига

Сдвигающую силу F_sa определяем по формуле (16) при у_b = h:

Рис. 1. К расчету массивной подпорной стены

Сумму проекций всех сил на вертикальную плоскость определяем по формуле (20)

F_v = F_sa tg( e + d ) + G _ст + g ₁ tg b b 2 /2 = 78,96 tg(21 ° +26 ° ) + 104,2 + 0 = 188,88 кН.

Вес стены взят с учетом веса грунта на ее уступах (G_ст = 104,2 кН).

Пассивное сопротивление грунта F_r определяем по формуле (22) при h_r = d = 1,2 м.

Удерживающую силу F_sr определяем по формуле (19) при с₁ = 5 кПа (см. п. 6.6):

Проверяем устойчивость стены из условия (15):

F_sa = 78,96 кН × 101,92/1,1 = 83,39 кН.

F_v = 78,96 tg(21 ° +26 ° )+104,2 + 18,9 tg 11 °× 2,4 2 /2 = 199,46 кН.

Пассивное сопротивление грунта E_r определяем при:

h_r = d + b tg b = 1,2 + 2,4tg 11 ° = 1,67 м;

Проверяем условие (15):

F_sa = 78,96 кН × 155,05/1,1 = 126,86 кН.

F_v = 78,96 tg(21 ° + 26 ° ) + 104,2 + 18,9 tg22 °× 2,4 2 /2 = 210,87 кН;

F_sa = 78,96 кН × 167,78/1,1 = 137,27 кН.

Условие (15) во всех трех случаях удовлетворено, устойчивость стены против сдвига обеспечена.

В соответствии с п. 6.9

Расчет прочности основания не производится.

Расчет основания по деформациям

Расчетное сопротивление грунта основания R определяем по формуле (39):

Интенсивность нормативного давления l = 0,33 (при e = 21 ° ; d = j¢ _II = 29 ° по табл. 3 прил. 2).

Р _g = (17 × 1 × 4,2-0)0,33 × 4,2/4,2 = 23,56 кПа;

Расстояние от равнодействующей сдвигающей силы до низа подошвы стены определяем по формуле (33)

Изгибающий момент от собственного веса стены и грунта на обрезах относительно центра тяжести подошвы:

F_v = 56,41 tg(21 ° + 29 ° ) + 85,3 + 0 =152,53 кН,

Определяем усилия в сечении стены I-I (при у = 3м) по формулам (40):

N_i = S F_vi = (0,5 × 1,2 + 1 × 1,8)20 × 1,1 + 1,2 × 0,5 × 18 × 1,15 + 5 × 1,2 × 0,5 = 68,22 кН;

Q_i = S F_sa,i = 2,28 × 3 + 33,04 × 3 2 /4,2 × 2 = 42,24 кН;

х1,2 × 0,25 = 1,52 кН × м; S F_sa,iy_i = 2,28 × 3 × 3/2 + 33,04 × 3 2 × 1/4,2 × 2 = 45,66 кН × м.

Пример. 2. Расчет уголковой подпорной стены

Требуется проверить габаритные размеры принятой конструкции, определить изгибающие моменты и поперечные силы в элементах стены.

Расчетные характеристики грунта основания:

g _I = 1,05 × 17 = 18 кН/м 3 ; g _II = 17 кН/м 3 ;

j _I = 32 ° /1,1 = 29 ° ; j _II = 32 ° ;

Расчетные характеристики грунта засыпки:

g¢ _I = 0,95 × 18 = 17 кН/м 3 ; g¢ _II = 0,95 × 17 = 16 кН/м 3 ;

j¢ _I = 0,9 × 29 ° = 26 ° ; j¢ _II = 0,9 × 32 ° = 29 ° ;

Определяем интенсивность давления грунта на конструкцию стены.

Условный угол плоскости обрушения

tg e = 3,3/6 = 0,55 ; e = 28 ° 48 °¢» 29 ° ;

По табл. 3 прил. 2 при d = j¢ _I = 26 ° l = 0,39.

Интенсивность горизонтального активного давления грунта от собственного веса на глубине у = h = 6 м определяем по формуле (1):

Интенсивность горизонтального давления грунта от равномерно распределенной нагрузки определяем по формуле (3):

Рис. 2. К расчету уголковой подпорной стены

Расчет устойчивости положения стены против сдвига

Сдвигающую силу F_sa определяем по формулам (16)-(18) при y_b = h = 6 м:

Сумму проекций всех сил на вертикальную плоскость определяем по формуле (21):

+ 18 tg 0 °× 3,9 2 /2 = 514,4 кН.

Пассивное сопротивление грунта E_r определяем по формуле (22) при h_r = d = 1,5м; g _I = 18 кН/м 3 ; l _r = 1; c₁ = 0

Удерживающую силу F_sr определяем по формуле (19):

Проверка устойчивости стены из условия (15).

F_sa = 207,45 кН × 303,17/1,1 = 275,61 кН.

l r = tg2(45 ° + j I/2) = tg 2(45 ° +29 ° /2) = 2,86 ;

Пассивное сопротивление грунта E_r определяем при h_r = d + b tg b = 1,5 + 3,9 tg14 ° 30 ¢ = 2,5 м:

E_r = 18 × 2,5 2 × 2,86/2 + 0 = 160,88 кН;

F_sa = 207,45 кН × 302/1,1 = 274,55 кН.

E_r = 18 × 3,64 2 × 2,86/2 + 0 = 341,04 кН;

F_sa = 207,45 кН × 341,04/1,1 = 310,04 кН.

Условие (15) во всех трех случаях удовлетворено, устойчивость стены против сгиба обеспечена.

В соответствии с п. 6.9:

Следует проверить прочность грунтового основания.

Расстояние от равнодействующей сдвигающей силы до низа подошвы стены определяем по формуле (33)

Сумму моментов всех вертикальных и горизонтальных сил относительно оси, проходящей через центр тяжести, определяем по формуле (32)

Эксцентриситет приложения равнодействующей

Приведенная ширина подошвы

Вертикальную составляющую силы предельного сопротивления основания определяем по формуле (28)

F_v = 514,4 кН × 581,78/1,1 = 528,89 кН.

Источник